rG：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，取rG=1.2
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條
GG：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載設(shè)計(jì)值
GG=rG·GGK=1.2×0.45=0.54 KN/m2
七、內(nèi)層玻璃幕墻承受的水平風(fēng)荷載計(jì)算
1、水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算
βgz：陣風(fēng)系數(shù)，取βgz=2.098
按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001表7.5.1
μS：風(fēng)荷載體型系數(shù)，取μS=0.4
按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001第7.3.3條
該體型系數(shù)是雙層玻璃幕墻在受力最不利時(shí)的體型系數(shù)，在該情況下，雙層幕墻的內(nèi)層幕墻處于開(kāi)啟狀態(tài)。該體型的計(jì)算方法是，內(nèi)層玻璃幕墻除要承受正常的內(nèi)外壓差外，還要承受通風(fēng)時(shí)產(chǎn)生的壓力差，由于內(nèi)外的壓力差，在經(jīng)過(guò)雙層玻璃幕墻中間層的時(shí)候，會(huì)因?yàn)閮?nèi)層玻璃幕墻的開(kāi)口條件，而產(chǎn)生折減，所以，我們需要對(duì)內(nèi)壓產(chǎn)生的體型系數(shù)進(jìn)行折減。根據(jù)我們現(xiàn)在設(shè)計(jì)此雙層玻璃幕墻的開(kāi)口形式，而得到的實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，內(nèi)壓的折減系數(shù)為0.2。所以我們最后得到的外層幕墻的體型系數(shù)為
0.2+1.0×0.2=0.4
μZ：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，取μZ=0.74
按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001表7.2.1
W0：作用在幕墻上的風(fēng)荷載基本值 0.45 KN/m2
按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）
WK：作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值
WK=βgz·μS·μZ·W0=2.098×0.4×0.74×0.45=0.838 KN/m2
2、水平風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算
rW：風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，取rW=1.4
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條
W：作用在幕墻上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值
W=rW·WK=1.4×1.0=1.4 KN/m2
八、內(nèi)層玻璃幕墻承受的水平地震荷載計(jì)算
1、玻璃幕墻承受的水平地震荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算
αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，取αmax=0.16
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.3.4條
βE：動(dòng)力放大系數(shù)，取βE=5.0
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.3.4條
qEK：作用在幕墻上的地震荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算
qEK=αmax·βE·GGK=0.16×5.0×0.45=0.36 KN/m2
2、玻璃幕墻承受的水平地震荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算
rE：地震作用分項(xiàng)系數(shù)，取rE=1.3
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條
qE：作用在幕墻上的地震荷載設(shè)計(jì)值
qE=rE·qEK=1.3×0.36=0.468 KN/m2
九、內(nèi)層荷載組合
1、風(fēng)荷載和水平地震作用組合標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算
ψW：風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，取ψW=1.0
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條
ψE：地震作用的組合值系數(shù)，取ψE=0.5
按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條
qK=ψW·WK+ψE·qEK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m2
2、風(fēng)荷載和水平地震作用組合設(shè)計(jì)值計(jì)算
q=ψW·W+ψE·qE=1.0×1.4+0.5×0.468=1.668 KN/m2【完】
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