從圖3同樣可以看出，長(zhǎng)方形玻璃板，隨著孔心邊距的增大，玻璃板中心和板邊中心的位移也呈現(xiàn)迅速下降的趨勢(shì)。為了控制玻璃板的變形，同時(shí)也需要考慮孔心邊距對(duì)孔邊緣集中應(yīng)力的影響，我們研究發(fā)現(xiàn)，比較合理的孔心邊距是100mm。
(3)正方形玻璃板變形隨玻璃厚度的變化(見(jiàn)圖4孔心邊距為100~)，其邊長(zhǎng)分別為2、1.8、1.5、1.2舫擒厚詹為6、8、10、12、15mm。
從圖4中可以看出，正方形玻璃板，隨著玻璃板厚度的增大，玻璃板中心和板邊中心的位移也呈現(xiàn)迅速下降的趨勢(shì)。
(4)長(zhǎng)方形玻璃板變形隨玻璃厚度的變化(見(jiàn)圖5)孔心邊距為l00 mm，計(jì)算模型共4組，其邊長(zhǎng)分別為2mXl.8m、2m Xl.5m、2mXl.2m、2 m X1m破璃厚度為6、8、10、12、15mm�？紤]孔的影響，孔徑為36mm。
從圖5同樣可以看出，長(zhǎng)方形玻璃板，隨著玻璃板厚度的增大，玻璃板中心和板邊中心的位移也呈現(xiàn)迅速下降的趨勢(shì)。
通過(guò)以上計(jì)算可以看出:
(1)對(duì)于目前通用的長(zhǎng)方形和正方形玻璃板，隨著支承點(diǎn)孔心邊距的增大玻璃板中心和玻璃板板邊中心的位移減小。這主要是因?yàn)榭仔倪吘嗟牟粩嘣龃�，外圍玻璃板受力的反翹作用使得玻璃板中心和玻璃板邊緣處的應(yīng)力減少位移得到控制。
(2)當(dāng)玻璃板的尺寸和玻璃孔心邊距相同時(shí)，隨著玻璃厚度的增大玻璃板中心和邊緣中心處的位移不斷減小。這是因?yàn)楹穸鹊脑黾颖愕貌ＡО宓挚勾怪庇谄矫娴?a href='../../zsk/ct.asp?id=6238' target='_blank' style='font-size:1em; border-bottom:1px dotted blue;'>彎曲能力加強(qiáng)，從而玻璃板邊緣和中心的位移變小。
4、點(diǎn)式連接玻璃板變形性能的試驗(yàn)結(jié)果比較分析
為研究點(diǎn)式玻璃的承載性能我們進(jìn)行了1:1模型加載試驗(yàn)t9，將試件按bl、b2、b3、b4編號(hào)。試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎脤?shí)際工程的同批試件尺寸為1.260m X0.890m-1.36m X0.9m荷載為均布考慮孔的影響孔徑為36 mm，厚度為12mm。為了便于比較我們按試件具體尺寸進(jìn)行相應(yīng)的有限元計(jì)算表3中還列出文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[3]計(jì)算公式的計(jì)算結(jié)果。
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